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图1中水质参数点的波动是排污的结果。由图2可知，在统一按配方补充药剂的情况下，钼酸钠的浓度立即达到预定值。而Zn2+的浓度经过相当一段时间的运行，仍未达到设计浓度。有机磷则经过较长的时间才达到预定值。这说明在相应的操作条件下，Zn2+以及有机磷不够稳定。水分析和试验方法》中小型试验装置的评价标准，两项指标均属“好"的一档。挂片器中试片的腐蚀率分别为：碳钢0.0037mm/a，黄铜0.0036mm/a。 试件外观观测结果，试片光亮如新，与旋转挂片试验结果相近。试管内壁有少量白色坚硬垢层，存在垢下腐蚀，无点蚀。经分析，污垢主要成分是锌、铁及磷。结垢的原因与循环水中锌及膦稳定性不佳有关。按循环水中药剂含量的缺额，在补水箱中分别投加各种药剂，致使膦和锌不能及时得到充分混合反应，是锌稳定效果差的主要原因。而锌的沉淀累及膦的稳定。第一次试验结果表明，药剂的投加方式对配方成分的稳定性及相应的水质稳定效果有很大影响。由旋转挂片试验得出的配方，虽然对试片的缓蚀效果很好，对试管的缓蚀尚不能令人满意。 2.2 复配药剂的稳定性及运行效果 为验证上文对Zn2+及膦稳定性欠佳原因的分析，同时实现将试管的腐蚀率控制在与试片腐蚀率相近的目标，在采取延长预膜时间至2d、将药剂复配后投加、及适当提高配方中药剂成分含量的措施后，再次进行了试验。设计配方的主要成分如表4。运行过程中主要药剂成分的变化范围见图3。 
试验起始阶段部分Zn2+沉积成膜，循环水中Zn2+含量低于设计值。以复合配方补充Zn2+亏空，使得起始阶段循环水中钼酸盐及有机磷的含量较设计值偏高。相应调整补充药剂的配比，钼酸盐和有机磷的浓度很快恢复到设计值。系统运行两天后，Zn2+浓度很快上升并达到预定值。试验后期钼酸盐及膦的浓度逐渐下降，是补药配方中相应药剂成分含量减少的结果。试验中Zn2+含量一度超过5mg/L，循环水的pH接近9，未发现锌有沉积的迹象。水中总锌和溶解锌的测定值基本相等。这证明以复配方式、待Zn2+与膦螯合后投加，完全可以实现Zn2+的稳定。 试件的分析测定结果如表5、表6。 试件测试结果：试管的平均腐蚀率仅0.0036mm/a，缓蚀率达到99.8%，与挂片器中碳钢试片的腐蚀率相近(0.0032mm/a)。凉水池中的挂片腐蚀率也达到评价标准中“很好"一档(≤0.028mm/a)的要求。平均污垢粘附速度为7.0mcm，接近评价标准“好"的一档的上限(6～15mcm)。试管观测结果，内壁有一很薄的半透明膜，透过膜可以看到光亮试管局部有浅红色锈迹。这是试管连接之后检漏时产生的浮锈。经测试计算得试管平均垢厚0.001mm，平均垢密度2.09g/cm3。由于生成了致密的保护膜，试件的腐蚀与污垢粘附控制均获得了满意的效果。 2.3 试管污垢热阻 第二次试验中，正常运行4h、系统达到稳定后，每隔30min测定进、出水水温及蒸汽温度共10次，计算得清洁试管污垢热阻为3.01×10-4m2.℃/W。根据每隔2h的进、出水温度和蒸汽温度得到污垢热阻—时间关系如图4。由图4可知，在试验过程中，试管的污垢热阻始终在清洁试管污垢热阻值的上下波动，并无逐渐增加并在一高位上趋于稳定的趋势。根据污垢热阻的计算理论，瞬时污垢热阻与极限污垢热阻均为零。由于生成了致密、传热良好的保护膜，污垢热阻的控制达到了十分理想的效果。 
3 配方的环境与经济效益分析 我们研究的钼系复合配方的重要特点是无毒、不影响操作人员健康、不造成环境污染。钼酸钠无毒，无排放限制；配方中Zn2+的含量≤4mg/L，不超过环境排放标准；采用的有机磷化学稳定性好，现场测试表明，循环水中无机磷的含量始终小于1mg/L，排放不致造成富营养化问题。因此这是一种环境效益很好的软水配方。 我们开发的软水新配方，与马钢连铸软水系统目前采用的亚硝酸盐—苯甲酸钠配方相比，不但有优越的环境效益，同时具有更好的经济性。钼酸盐和有机磷在系统中都十分稳定，只是Zn2+在启动初期易发生沉降。配方MoO42-用量低，仅13～20mg/L，每m3补充水钼酸钠成本1.0～1.5元。有机磷与锌盐的价格远低于钼。新配方每m3补充水的药剂费用低于现有配方。 4 结语 现场动态模拟试验表明，钼系复合配方对软水有很好的缓蚀与阻垢效果。在循环水总硬度(以CaCO3计)10～20mg/L，MoO42-含量13～20mg/L、有机磷15mg/L、Zn2+4mg/L条件下，试管的平均腐蚀率0.0036mm/a，平均污垢粘附速度7.0mcm，极限污垢热阻接近零。碳钢试片腐蚀率0.0032mm/a，黄铜试片的腐蚀率0.0005mm/a。循环水中主要药剂成分性质稳定，能适应热负荷较高场合的使用。该配方无毒、低污染，药剂耗量低、费用经济。该钼系复合配方，对包括钢铁工业闭路软水系统在内的低硬度循环水的水质稳定，有重要应用价值。